PREZENTARE PROIECT IMOBIL DE BIROURI UNICREDIT ȚIRIAC BANK 2S+P+15 Etaje, BUCUREȘTI
|
|
- Marsha McLaughlin
- 5 years ago
- Views:
Transcription
1 PREZENTARE PROIECT IMOBIL DE BIROURI UNICREDIT ȚIRIAC BANK 2S+P+15 Etaje, BUCUREȘTI Ionel BADEA 1), Ionel BONTEA 1), Mihaela DUMITRAȘCU 1), Dragoş MARCU 1), Mădălin COMAN 1), Anatolie MARCU 2), Tudor SAIDEL 3), Mircea GALER 4) Rezumat Prezentul articol descrie soluțiile tehnice utilizate pentru realizarea structurii de rezistență a imobilului de birouri "UNICREDIT ȚIRIAC BANK", situat în B-dul Expoziției, sector 1, București. Pe verticală clădirea este compusă din două subsoluri, parter și cincisprezece etaje, ultimul etaj fiind retras, înălțimea totală supraterană fiind de aproximativ metri. Pe fondul unei crize economice ce se perpetuează în interiorul țării noastre de câțiva ani buni, principalul obiectiv al oricărui dezvoltator este acela de a obține un cost cât mai redus a investiției lui. Pentru această clădire un factor important l-a reprezentat și durata de execuție, beneficiarul final al clădirii impunând un termen fix pentru predarea imobilului destul de redus, de doar 18 luni. În aceste condiții soluția structurală optimă a fost cea în care scheletul metalic alcătuit din stâlpi și grinzi a fost completat cu pereți și planșee de beton armat. Prin combinarea celor două materiale s-a pus în valoare atât viteza de execuție a structurii metalice, precum și prețul mai mic al elementelor de beton armat. Tot în sensul optimizării structurii de rezistență s-a optat pentru o incintă realizată cu piloți secanți și cu numai un rând de șpraițuri dispus la nivelul grinzii de coronament. O atenție deosebită s-a acordat modului de realizare a prinderii la nivelul infrastructurii a atriumului dezvoltat pe înălțimea primelor șapte etaje. Implementarea conceptelor moderne în cadrul procesului de proiectare și influența acestora asupra performanțelor tehnice și economice sunt prezentate în cadrul articolului. Abstract This article describes the technical solutions used the structural design of "UNICREDIT ŢIRIAC BANK" office building, located in Bucharest, 1 st District, Expoziției Blvd. In elevation the building presents two basements, ground floor and fifteen stories, with a setback at the top floor, reaching to a total height of approx meters. Taking into account the continuous economic crises over the last years, the developers are trying to reduce to the minimum the investment level. Particularly, for this building, not only the cost was important but also the time was a major constraint, due to the very short execution time, of 18 months, requested by the final beneficiary. Under these circumstances the optimum structural solution was the one where the steel frame made of beams and columns was combined with the concrete shear walls and slabs. Using the combination of steel and concrete we could achieve a fast execution at the same time a lower cost for the building. In order to obtain the optimum structural solution also for the infrastructure, for the retaining system a continuous wall made of secant piles supported by a horizontal layer of struts at the top beam level was provided. Another important issue, studied by us, was the support conditions for the seven stories atrium structure. Implementing the modern concepts in our design process and their influence for the technical and economical performances are presented inside this article. 1) inginer diplomat la S.C. POPP & ASOCIAŢII S.R.L. 2) profesor doctor inginer, U.T.C.B. 3) inginer diplomat la S.C. POPP & ASOCIAŢII - INGINERIE GEOTEHNICĂ S.R.L. 4) doctor inginer, Verificator Tehnic Af, fost colaborator al S.C. POPP & ASOCIAŢII - INGINERIE GEOTEHNICĂ S.R.L.
2 1. Introducere Așa cum precizam și în cadrul articolului în care am prezentat ansamblu de imobile de birouri "CITY GATE", aportul costului structurii de rezistență la valoarea totală a unei investiții care vizează realizarea unui imobil cu destinația de birouri are o importanță însemnată, în București în special și în zonele seismice, în general. Proiectantul trebuie ca prin sistemele structurale alese să obțină o conformare și alcătuire optimă a structurii de rezistență, ajungând astfel la un preț minim ce trebuie plătit de către investitor pentru această componentă de bază a unui imobil, în condițiile menținerii unui nivel de siguranță ridicat. Numărul mare de niveluri supraterane generează probleme speciale privind sistemul de fundare mai ales în terenul aluvionar cu portanță redusă sau medie pe care este situat orașul București. Ca și proiectant ești pus în fața a două variante de realizare a unei clădiri înalte fie cu structură de beton armat, cu o greutate mare a acesteia, ce trebuie transmisă terenului de fundare, fie o structură metalică, cu o greutate mai mică decât cea a structurii de beton, dar cu un preț mai ridicat. În cazul clădirii de birouri "UNICREDIT ȚIRIAC BANK", situată în B-dul Expoziției, sector 1, București, beneficiarul punând ca și condiție nu doar cea a obținerii unui cost minim de execuție dar și o durată redusă a execuției, a rezultat că soluția optimă de realizare a structurii de rezistență este aceea în care se combină viteza de execuție a structurii metalice cu un cost redus al elementelor de beton armat, rezultând o structură mixtă beton armat - oțel laminat. În cadrul unei structuri mixte, aportul principal la asigurarea rigidității structurii și la preluarea forțelor seismice este asigurat de către pereții de beton armat, în timp ce sarcinile gravitaționale sunt preluate preponderent prin intermediul sistemelor de planșee compozite ușoare și transferate stâlpilor care la rândul lor pot fi fie compoziți fie in oțel laminat Proiectul pentru această investiție a fost elaborat în perioada , execuția lucrărilor de fundații speciale fiind realizată în perioada noiembrie 2010 martie 2011, iar lucrările de execuție ale structurii de rezistență întinzându-se pe parcursul a 9 luni din luna martie 2011 până în decembrie În momentul de față imobilul de birouri finalizat în proporție de 90%, la 1 iunie 2012 beneficiarul urmând să ocupe clădirea. Proiectul structurii de rezistență a avut la baza proiectul de arhitectură elaborat de către WESTFOURTH ARCHITECTURE, arh. Vlad ARSENE și arh. Călin NEGOESCU. Proiectarea instalațiilor a fost asigurată de către MIGA AIRVENT și CONS-ENG Co. S.R.L. Beneficiarul imobilului este compania S.C. BOG'ART OFFICES S.R.L. Lucrările de fundații speciale au fost executate de către compania AGISFOR. Antreprenorul general și al lucrărilor de beton armat pentru această investiție a fost BOG'ART S.A. Structura metalică a fost fabricată și montată de către S.C. BOG'ART STEEL S.R.L. Lucrările aferente fațadelor, tip perete cortină, au fost proiectate de către ALUDESIGN S.R.L. și executate de către ALUSYSTEM S.R.L. 2. Prezentarea generală Suprafața construită a clădirii este de aproximativ mp, din care cca mp în suprastructură și 6000 mp în cadrul structurii subterane. Infrastructura se dezvoltă pe înălțimea a două niveluri, cu o înălțime de nivel de 4.00 pentru subsolul 1 și 3.10 pentru subsolul 2. În ceea ce privește suprastructura, aceasta se dezvoltă pe înălțimea a șaisprezece etaje, parter și 15 etaje, din care ultimul etaj este retras perimetral. Înălțimea de nivel a etajelor supraterane este de 5.00m pentru parter și etajul 1 și de 3.90m pentru etajele curente.
3 Fig.1: Secțiuni generale În imediata vecinătate nu se găsesc construcţii care să fie afectate de construirea acestui ansamblu. Conformarea și dimensionarea structurii complexe a ansamblului s-au făcut ținând seama de condițiile geotehnice pe amplasament și de prevederile codului de proiectare seismică P100-1: Soluţia de fundare şi execuţia excavaţiilor 3.1. Prezentarea soluţiei de fundare Pe amplasamentul în acre a fost edificată construcția, în esenţă, terenul este alcătuit, până la adâncimea de 15m din straturi nisipoase, la partea superioară a acestor straturi nisipoase existând un strat de umplutură de aproximativ 120cm şi un strat prăfos argilos de aproximativ 260cm. Apa subterană a fost interceptată în două acvifere, unul la o adâncime de cca. 7.60m faţă de cota terenului natural, şi la 21m adâncime pentru al doilea. Referindu-ne la cel din urmă, acesta are un caracter ascensional, nivelul fiind stabilizat la o adâncime de aproximativ 7.60m, din această cauză la elaborarea sistemului de fundare fiind necesară luarea în considerație a acestui aspect. Pentru dimensionarea sistemului de fundare și al incintei perimetrale executate pentru a permite realizarea excavației de aproximativ 9.50m adâncime, datele furnizate de Studiul geotehnic (grosimile straturilor, parametrii fizici, parametrii rezistenţei la forfecare şi de deformabilitate) au fost analizate, fiind adoptate în calcul valorile prezentate în tabelul de mai jos. Nr. Tip pământ h sat c' Ф' E 50 E r (m) (kn/m 3 )(kn/m 3 ) (kpa) ( ) (kpa) (kpa) (-) 1 Praf argilos (lut de 3.8 Bucureşti) Nisip cu pietriş (Complex 12.2 Colentina) Argilă, argilă prăfoasă 4.5 (arg. Interm.)
4 4 Nisip argilos, nisip prăfos Nisip prăfos Argilă, argilă prăfoasă Nisip prăfos Semnificaţia notaţiilor din tabel este următoarea: h grosimea stratului; greutatea volumică în stare naturală; sat greutatea volumică în stare saturată; c' coeziunea; Ф unghiul de frecare internă; E 50 modulul de deformaţie corespunzător la încărcări egale cu 50% din încărcarea de rupere; E r modulul de deformaţie la decomprimare; coeficientul lui Poisson; Nivelul apei subterane a fost considerat la de la suprafaţa terenului. Calculul stării de eforturi şi deformaţii în amplasamentul incintei şi în vecinătatea acesteia s-au realizat cu ajutorul programului Plaxis 2D. Pentru efectuarea calculelor prin metoda elementului finit s-a admis ipoteza comportării elasto-plastice a pământului după o lege constitutivă de tipul hardening soil. În vecinătatea incintei, la 2.0m de axul peretelui s-a considerat o suprasarcină uniform distribuită de 10kN/m pe o lungime de 10.0m pentru a se ţine seama de eventuala depozitare a unor materiale Alcătuirea modelului geotehnic Pe baza litologiei considerate şi a datelor privind înălţimile celor două subsoluri ale imobilului a fost alcătuit un model geotehnic preliminar al terenului de fundare şi al incintei (Figura 3.4.1). Cota ±0.00 a imobilului este cota 87.30m RMN iar nivelul terenului natural amenajat este la cota -0.20m Argila prafoasa Nisip cu pietris Argila Nisip argilos Nisip prafos Nisip prafos Argila Argila prafoasa Nisip prafos Fig. 2: Geometria modelului şi litologia terenului de fundare considerată în calcul
5 3.3. Analiza sistemului de fundare Sistemul de fundare a fost conceput ca un radier având o grosime de 80 cm pe zona cuprinsă între ax 8 - ax 11 şi ax A şi 1.80 m sub nucleele clădirii. Sistemul de fundare sub nuclee este conceput ca un radier pe piloţi, grosimea radierului fiind 1.80 m iar piloţii având diametrul de 1.20 m şi lungimea de m măsurată de sub radier Piloţi de fundare Radierul este rezemat pe un grup de 97 piloţi foraţi având diametrul nominal de 120 cm și 90 cm. Piloţii au fost astfel dimensionaţi încât să susţină şi solicitări de compresiune dar şi solicitări de întindere semnificative care afectează practic toate zonele de sub radier. Nivelul de analiză utilizat este avansat, iar rezultatele obţinute din calcul care au condus la conformarea sistemului de fundare sunt credibile. Trebuie să facem mențiunea că inițial toți piloții de fundare erau de diametru 120cm și în urma încercărilor de probă numai 45 piloți din totalul de 97 au fost executați cu diametrul inițial, restul fiind reduși la 90 cm diametru, cu o reducere substanțială a costurilor pentru aceste elemente. Piloţii au fost dispuşi sub nucleul de beton armat, această zonă de radier fiind afectată de solicitări semnificative de întindere, cât şi depăşiri ale limitelor de rezistenţă şi deformaţie ale terenului. Tasarea medie probabilă a radierului pilotat a rezultat prin calculul construcţiei în ansamblu cu luarea în considerare a efectelor de interacţiune sol-structură, ca fiind cuprinsă între 1.5 şi 2 cm. Tasările diferenţiate nu vor depăşi 0.8 cm, încadrându-se astfel în limitele cerute de norme. Piloţii au fost foraţi tubat de la cota terenului natural. Pentru asigurarea transmiterii forţei tăietoare de la radier la piloţi, ultimii 5 cm din pilot au fost înglobați în corpul radierului. Capacitatea portantă a piloţilor de 120 cm a fost determinată conform STAS 2561/3-90, pe baza parametrilor geotehnici ai straturilor. Aceste valori fiind confirmate prin încărcarea de probă a unor piloţi instrumentaţi. Piloţii de fundare au rezultat dimensionaţi în funcţie de eforturile maxime de compresiune şi întindere din grupările speciale (ce conţin acţiunea seismică). Analiza statică a condus la un efort maxim de compresiune de aproximativ 6800 KN şi un efort maxim de întindere de aproximativ 1800 KN, rezultând astfel piloţi cu diametrul nominal de 120 cm cu o capacitare de 7600 KN la compresiune şi 2000 KN la întindere. Pentru verificarea continuității piloților și a capacității portante a acestora s-au executat încercări de probă. Pentru verificarea capacităţii portante interne sau a continuităţii corpului din beton armat al piloţilor foraţi se vor efectua încercări de carotaj sonic prin metoda impedanţei mecanice (PET - Pile Echo Test). În urma verificărilor efectuate a fost confirmată continuitatea piloților executați, iar acolo unde la partea superioară au fost rezultate neconcludente care semnalau prezența unor posibile discontinuități au fost extrase carote din corpul pilotului.
6 Fig. 3: Verificarea continuității piloților prin metoda P.E.T. Pentru confirmarea capacităţii portante estimate prin calcul (conform STAS :1990) a piloţilor de fundare, s-au efectuat încărcări de probă pe piloţi conform normativelor NP pentru nivelul de precizie N3. Așa cum am precizat anterior în sensul optimizării soluției de fundare am solicitat efectuarea unor încercări pe piloți înainte de începerea lucrărilor de execuție a piloților de fundare, aceste încercări de probă urmând a fi executate pe piloți model de un diametru redus, 620mm, instrumentați cu mărci tensiometrice. Din condiții tehnologice, de comun acord cu executantul și beneficiarul au fost executate teste pe piloți de diametru 90 cm. Așa cum se poate observa din diagrama de încărcare a pilotului de 90 cm, acesta a putu fi încărcat până la 9576 kn, ultima treaptă stabilizată, încercarea fiind oprită datorită limitării impuse de presele hidraulice utilizate. S-a obținut astfel o capacitate portantă pe un pilot de 90 cm diametru de 6700 kn la compresiune, la o tasare a pilotului de 66 mm. Fig. 4: Curba de încărcare a pilotului de diametru 90 cm.
7 3.4. Execuția incintei și a sistemului de șpraițuri Incinta s-a realizat din piloţi secanţi cu diametrul de 90cm şi lungime de 17m, dispuşi la interax de 70cm. Piloţii au fost forați de la cota -1.20m (+86.00m) la cota m (+69.00m), între două grinzi de ghidaj cu secţiunea 20x80cm. Cota superioară a grinzii de ghidaj este -1.20m (+86.00m). Pereţii de contur ai infrastructurii au o grosime de 30cm. Piloţi secanţi şi pereţii de contur ai infrastructurii sunt legaţi la partea superioară prin grinda de coronament ce în secţiune dimensiunile 1.10x1.20m, tot la acest nivel fiind montat şi orizontul de şpraiţuri. Cota superioară a grinzii de coronament este -0.55m (+86.65m). În urma calculelor efectuate, s-au determinat eforturile în şpraiţuri pe baza cărora acestea au fost dimensionate. Astfel, au rezultat ţevi de diametru 610mm cu o grosime de 8mm, acestea rezemând direct în grinda de coronament a peretelui de incintă. Prin această măsură s-a obținut o economie importantă pentru costul incintei, prin eliminarea filatelor de pe tot conturul nivelului de șpraițuri. Pentru reducerea lungimii de flambaj a şpraiţurilor lungi, acestea sunt susţinute de popi metalici din ţeavă Tv323.9x8mm şi contravântuite cu profiluri metalice HEA200. Sistemul de şpraiţuri este prezentat în figura de mai jos: Fig. 5: Sistemul de şpraiţuri metalice 3.5. Principalele etape în realizarea incintei Pentru realizarea infrastructurii este necesară parcurgerea următoarelor etape: ETAPA 1 Execuţia piloţilor foraţi secanţi de incintă tip Pi D=0.90m pe întreg conturul incintei în lungime totală de cca. L=260 m. Piloţii se vor executa tubat, sub coloană de apă (pentru asigurarea contrapresiunii in interiorul tubulaturii). Pentru realizarea peretelui, piloţii se vor executa alternativ : piloţi primari (din beton simplu) şi piloţi secundari (armaţi). Execuţia piloţilor foraţi de fundare tip Pf D=1.20m având cota de betonare (+78.85); Execuţia piloţilor foraţi pentru sprijinirea şpraiţurilor tip Ps D=0.90cm şi lansarea popilor metalici pentru susţinerea şpraiţurilor.
8 Fig. 6: Etapa 1 execuție infrastructură
9 ETAPA 2 Spargerea capetelor piloţilor foraţi de incintă pe 45cm (până la cota -1.65=+85.55RMN) şi realizarea grinzii de coronament; Excavaţie la cota şi montarea şpraiţurilor metalice din ţeava Tv 610x8mm la cota Fig. 7: Etapa 2 execuție infrastructură Fig. 8: Etapa 2 execuție infrastructură - imagini din timpul execuției
10 ETAPA 3 Realizarea excavaţiei la cota ( RMN); Realizarea a 6 puţuri de epuizment până la cota şi a 2 puţuri de piezometrice în exteriorul incintei având o lungime de L=16 m ; Scăderea nivelului apei subterane în interiorul incintei la cota (+76.50RMN). Fig. 9: Etapa 3 execuție infrastructură Fig. 10: Etapa 3 execuție infrastructură - imagini din timpul execuției
11 Fig. 11: Modelul discretizat deformat. Sfârșitul Etapei a 3-a: excavaţie la cota finală (Deplasarea totală maximă = 48.45mm) Fig. 12: Diagrama deplasărilor orizontale ale peretelui. Sfârșitul Etapei a 3-a: excavaţie la cota finală (Deplasarea orizontală maximă = 8.58 mm)
12 Fig. 13: Diagrama înfăşurătoare de momente încovoietoare în perete. Sfârșitul Etapei a 3-a: excavaţie la cota finală M max = knm Fig. 14: Diagrama înfăşurătoare de forţă tăietoare în perete. Sfârșitul Etapei a 3-a: excavaţie la cota finală T max = kn
13 Fig. 15: Diagrama deplasărilor verticale ale suprafeţei terenului în exteriorul incintei. Sfârşitul Etapei a 3-a: excavaţie la cota finală Peretele de incintă este situat la 1.0m în dreapta diagramei (Deplasarea verticală maximă = 5.64 mm) Deplasarea verticală a suprafeţei terenului în exteriorul incintei pentru situaţia sfârşitului Etapei a 3-a, excavaţie la cota finală -9.50, este redată în Fig. 11. Se observă că deplasările verticale sunt atât de tasare cât şi de umflare datorită relaxării terenului în urma execuţiei excavaţiei. Valoarea umflării maxime este de 5.64mm în apropierea peretelui de incintă.
14 ETAPA 4 Realizarea excavaţiei la cota Se va avea grijă ca nivelul depresionat al apei subterane să fie cu min 1m sub nivelul fundului excavaţiei până la execuţia radierului şi a pereţilor de contur din subsolul 2; Spargerea capetelor piloţilor de fundare tip Pi pe 1.00m până la cota -9.35; Turnarea stratului de beton de egalizare de 10cm grosime până la cota Fig. 16: Etapa 4 execuție infrastructură
15 ETAPA 5 Execuţia radierului, a elementelor structurale verticale din subsolul S2 şi a planşeului peste subsolul S2. Fig. 17: Etapa 5 execuție infrastructură
16 ETAPA 6 Demontarea sistemului de şpraiţuri orizontale şi a popilor metalici; Încetarea epuizmentelor; Execuţia elementelor structurale verticale din subsolul S1 şi a planşeului peste subsolul S1. Fig. 18: Etapa 6 execuție infrastructură
17 Fig.19: Diagrama deplasărilor orizontale ale peretelui. Începutul Etapei a 6-a: scoaterea şpraiţurilor de la cota -1.5m (Deplasarea orizontală maximă = 8.68 mm) Fig. 20: Diagrama deplasărilor orizontale ale peretelui. Scoaterea şpraiţurilor de la cota -1.5m după turnarea radierului (Deplasarea orizontală maximă = mm)
18 Fig. 21: Diagrama înfăşurătoare de momente încovoietoare în perete. Scoaterea şpraiţurilor de la cota -1.5m după turnarea radierului. M max = knm Fig. 22: Diagrama înfăşurătoare de forţă tăietoare în perete. Scoaterea şpraiţurilor de la cota -1.5m după turnarea radierului. T max = kn
19 Deplasarea verticală a suprafeţei terenului în exteriorul incintei pentru situaţia începutului Etapei a 6-a, scoaterea şpraiţurilor de la cota -1.5m, este redată în Fig. 19. Se observă că deplasările verticale sunt de tasare. Valoarea tasării maxime este de 11.40mm în apropierea peretelui de incintă. Fig. 23: Diagrama deplasărilor verticale ale suprafeţei terenului în exteriorul incintei. Începutul Etapei a 6-a: scoaterea şpraiţurilor de la cota -1.5m. Peretele de incintă este situat la 1.0m în dreapta diagramei (Deplasarea verticală maximă = mm) 3.6. Parametrii de calcul pentru elementele sistemului de fundare şi ale incintei de pereţi mulaţi: Perete de incintă Rigiditatea la încărcări axiale a peretelui de incintă alcătuit din piloţi secanţi de diametru d=0.90 m şi lungime de 17,0 metri, fundat pană la cota (69.00 RNM): - În regim static de solicitare : Kv = kn/m/m - În regim dinamic de solicitare (seismic): K'v = 3xKv = kn/m/m Rigiditatea la încărcări orizontale a segmentului de perete de incintă cuprins între talpa radierului şi cota de fundare a peretelui de incintă: - În regim static de solicitare : Kh = kn/m/m - În regim dinamic de solicitare (seismic): K'h = 3xKh = kn/m/m Pe peretele de incintă, interacțiunea cu terenul se poate modela considerând un coeficient de pat pe direcție orizontală, ale cărui valori sunt după cum urmează: - În regim static de solicitare: kh = 2030 kn/m 3 pentru adâncimea h= m kh = 4370 kn/ m 3 pentru adâncimea h= m - În regim dinamic de solicitare (seismic): k'h = 3xKh = 6090 kn/ m 3 pentru adâncimea h= m k'h = 3xKh = kn/ m 3 pentru adâncimea h= m
20 Piloţii de fundare d=1.20m l=23.00m Sumarizând calculele făcute pe modelele geotehnice, capacităţile portante estimate, ale piloţilor au fost considerate astfel: Capacitate portantă la compresiune: Rcd= 7600 kn; Capacitate portantă la smulgere (inclusiv greutatea pilotului): Rt=2000 kn; Rigiditatea la încărcări axiale pentru piloţii de sub nuclee: - În regim static de solicitare: Kv= 210 MN/m - În regim dinamic de solicitare (seismic): K'v = 3xKv = 630 MN/m Rigiditatea la încărcări axiale pentru piloţii exteriori nucleelor: - În regim static de solicitare: Kv= 175 MN/m - În regim dinamic de solicitare (seismic): K'v = 3xKv = 525 MN/m Rigiditatea la încărcări orizontale (pentru toţi piloţii): - În regim static de solicitare: Kh= 17.5 MN/m - În regim dinamic de solicitare (seismic): K'h = 3xKv = 52.5 MN/m Rigiditatea la încovoiere (pentru toţi piloţii): - În regim static de solicitare: Kѳ= 150 MNm/rad - În regim dinamic de solicitare (seismic): K'ѳ= 3xKv = 450 MNm/rad Radier Rigiditatea la încărcări axiale pentru zona de sub nuclee: - În regim static de solicitare: kv= 15 MN/m3 - În regim dinamic de solicitare (seismic): k'v = 3xKv = 45 MN/ m3 Rigiditatea la încărcări axiale pentru zona exterioară nucleelor: - În regim static de solicitare: kv= 10 MN/m3 - În regim dinamic de solicitare (seismic): k'v = 3xKv = 30 MN/ m3 Rigiditatea la încărcări orizontale (pentru tot radierul): - În regim static de solicitare: kh= 5 MN/m3 În regim dinamic de solicitare (seismic): k'h = 3xKh = 15 MN/ m Lucrări de epuizment şi drenaj Având în vedere faptul că pe amplasamentul construcţiei, conform studiului geotehnic, nivelul apei subterane este situat la o adâncime de aproximativ m sub cota terenului natural, adică cu aproximativ 2.00 metri peste cota finală a excavației a fost necesară realizarea unui epuizment în vederea coborârii nivelului hidrostatic în interiorul incintei etanșe executată din piloți secanți. Epuizmentul şi monitorizarea apei subterane au fost necesare pe perioada execuţiei lucrărilor de excavaţie şi a infrastructurii (subsolul -2), puţurile de epuizment fiind executate în Etapa a 3-a de realizare a infrastructurii de la cota Au fost executate 6 puţuri de epuizment, cu o lungime de m, penetrând întreaga adâncime a acviferului şi fiind încastrate în pachetul argilelor intermediare (pe o adâncime de aproximativ 2.0 m) la cota Pe parcursul execuției nivelul apei subterane a fost menţinut la aproximativ 1.00 m sub nivelul fundului excavaţiei. Datorită geometriei fundului excavaţiei, nivelul apei subterane în interiorul incintei a fost, mai întâi, scăzut general şi apoi local în vecinătatea başelor. Pentru monitorizarea nivelului apei subterane în afara excavaţiei, pe durata lucrărilor de epuizment, au fost instalate în afara incintei 4 piezometre cu un diametru de 20 cm şi o adâncime de 16.00m.
21 3.8. Monitorizarea deplasărilor peretelui îngropat şi a tasărilor construcţiei Pentru monitorizarea deplasărilor peretelui de incintă pe perioada execuţiei lucrărilor de infrastructură s-au instalat 4 coloane inclinometrice I1, I2, I3, I4 de m lungime. Așa cum se poate observa din cadrul diagramei de mai jos deplasarea orizontală maximă înregistrată a peretelui mulat, pentru diferite faze de execuție, este de 12mm. Fig. 24: Diagrame inclinometrice inclinometru I4 pe faze de execuție. (Deplasarea totală maximă = 12mm) Pentru monitorizarea tasărilor construcţiei (conform STAS ), pentru clasa de precizie B s-au instalat 3 repere de referinţă în terenul stabil şi 12 de mărci de tasare în structura clădirii. Pentru faza de exploatare a noii construcţii s-au determinat tasarea radierului acesteia precum şi deplasarea terenului în exteriorul incintei (importantă pentru determinarea zonei de influenţă a construcţiei). Pe zona nucleelor a fost aplicată o încărcare de 430 kpa (rezultată prin distribuirea încărcării aferente nucleelor kn) iar pe zona exterioară nucleelor a fost aplicată o încărcare de 123 kpa (rezultată prin distribuirea încărcării aferente zonei exterioare nucleelor kn). Tasarea maximă a radierului estimată prin calcul este de 32.42mm (Fig. 25). Diagrama deplasărilor verticale ale suprafeţei terenului în exteriorul incintei este redată în Fig.26. Valoarea tasării maxime este de 15.12mm înregistrată la 1.40m faţă de peretele de incintă. Diagrama deplasărilor orizontale ale terenului la extradosul peretelui incintei este redată în Fig.27. Valoarea deplasării orizontale maxime este de 6.14mm înregistrată la 1.20m adâncime faţă de suprafaţa terenului.
22 Fig. 25: Modelul discretizat deformat. Faza de exploatare. (Deplasarea totală maximă = 32.42mm) x (m) uy (mm) Perete incinta Perete incinta Fig. 26: Diagrama deplasărilor verticale ale radierului. Faza de exploatare. (Deplasarea verticală maximă = mm)
23 uy (mm) x (m) Perete incinta Fig. 27: Diagrama deplasărilor verticale ale suprafeţei terenului în exteriorul incintei. Faza de exploatare. Deplasarea verticală maximă = mm la 1.40m faţă de axul peretelui de incintă. y (m) ux (mm) Perete incinta Fig. 28: Diagrama deplasărilor orizontale ale terenului la extradosul peretelui incintei. Faza de exploatare. Deplasarea orizontală maximă = 6.14 mm la 1.20m adâncime faţă de suprafaţa terenului. 4. Prezentarea structurii de rezistență 4.1. Infrastructura Alcătuirea fundaţiei construcţiei şi a legăturii acesteia cu suprastructura asigură condiţia ca întreaga clădire să fie supusă unei excitaţii seismice cât mai uniforme. A fost adoptată infrastructura de tip cutie rigidă şi rezistentă. La proiectarea fundaţiei, forţele transmise de suprastructură sunt cele care corespund mecanismului structural de disipare de energie.
24 Aceasta soluţie de realizare a structurii de rezistenţă solicită sistemul de fundare cu valori mari ale forţei axiale si de moment astfel încât terenul de sub acesta depăşeşte limitele de rezistenţă si de deformaţie. În concluzie, în acest caz a fost exclusă varianta de fundare directă cu radier general de beton armat. Planşeul peste subsolul 2 este rezemat pe stâlpi din beton armat, la interior, iar pe contur pe pereţi de beton armat. Placa de peste subsolul 2 este o dală groasă din beton armat de 35 cm grosime. Planşeul peste subsol 1 (placa peste cota ±0.00) va fi de asemenea tip dală groasă cu o grosime de 35cm, iar pe zona cu deschideri mari şi acces al maşinii de pompieri o grosime de 40cm. În placa de cota ±0.00 există un salt de 35cm care se realizează prin intermediul unei grinzi de 80x70cm. Adâncimea de fundare va fi la cota -9.45m pe zona de radier de 180cm grosime şi de -8.45m unde grosimea radierului este de 80cm. Planşeele de subsol au fost dimensionate şi conformate atât pentru transmiterea eforturilor din planul lor (efectul de şaibă), provenite atât din sarcinile orizontale (seism, vânt, împingerea pământului asupra pereţilor de incintă din infrastructură, presiunea hidrostatică pe peretele de incintă) cât şi din sarcinile verticale. Acestea din urmă provin din: - componenta verticală a sarcinii seismice; - încărcări permanente datorate greutăţii proprii a structurii dar şi a straturilor de finisaj (trotuare locale, respectiv straturi alternante din pământ în zonele verzi şi din beton, şape, dale de piatră şi tot ceea ce include zona pietonală din jurul turnurilor); - încărcări provenite din instalaţii; - încărcări locale din zonele de spaţii cu destinaţie tehnică, rezervoare, etc.; - încărcări utile care pentru zonele de parcaje și circulații; - a fost considerată o sarcină excepţională datorate maşinii de pompieri, de 40 tone, distribuite pe 3 osii (fiecare purtând aproximativ 13.5 tone); pentru o mai mare siguranţă s-a considerat şi un convoi de forţe reprezentând mai multe maşini de pompieri care eventual ar veni pentru intervenţie. Această sarcină a fost luată în calcul doar pe zona carosabilă a plăcii de cota ±0.00. Toate aceste valori reprezintă încărcări în faza de exploatare. Din motive de protecţie la foc, acoperirea cu beton a armăturii este de 4cm după cum urmează: la partea inferioară a planşeului de la cota ±0.00m, la partea inferioară şi superioară a planşeului de peste subsol 2, la conturul exterior al pereţilor de nucleu şi pe ambele feţe ale pereţilor de subsol. Pereţii de contur (cu o grosime de 30cm) au fost prevăzuți la rosturile de turnare ca şi la rosturile dintre radier şi perete cu elemente bandă cu rol de barieră hidrofugă. În ceea ce priveşte radierul, acesta a fost turnat în două ploturi orizontale, fără suprapunerea rosturilor verticale dintre ploturi.
25 Fig. 29: Plan subsol Suprastructura Structura de rezistenţă a clădirii este alcătuită din pereți de beton armat și cadre metalice. Având în vedere faptul că peste 95% din forța seismică este preluată de sistemul de pereți, cadrele metalice au doar rol de a prelua sarcinile gravitaționale. Fig. 30: Alcătuire structură etaj curent
26 Fig. 31: Plan etaj curent suprastructură Fig. 32: Secțiuni longitudinale structură
27 Fig. 33: Secțiune transversală structură Pereții de beton armat sunt grupați în trei nuclee dispuse central. S-a dorit ca grosimea pereţilor de beton armat să rezulte cât mai mică, şi din acest motiv s-a folosit un beton de clasă ridicată C40/50 cu rezistenţă mare la întindere. Pentru a obține un surplus de rezistență la încovoiere, precum și pentru a permite o tehnologie de lucru în care structura metalică se montează înaintea realizării pereților de beton armat, la colțurile nucleelor s-au introdus profile metalice HD320, profile ce sunt conectate cu o centură realizată din grinzi metalice. S-a avut în vedere satisfacerea unor condiţii care să confere acestor elemente o ductilitate suficientă, iar pentru structura în ansamblu să permită dezvoltarea unui mecanism structural de disipare a energiei favorabil. Principalele măsuri legate de dimensionarea şi armarea pereţilor structurali prin care se urmăreşte realizarea acestei cerinţe sunt următoarele: - adoptarea unor valori ale eforturilor de dimensionare care să asigure, cu un grad mare de credibilitate, formarea unui mecanism structural de plastificare cât mai favorabil; - moderarea eforturilor axiale de compresiune în elementele verticale şi, mai general, limitarea dezvoltării zonelor comprimate ale secţiunilor; - moderarea eforturilor tangenţiale medii în beton în vederea eliminării riscului ruperii betonului la eforturi unitare principale de compresiune; Prin moderarea eforturilor tangenţiale medii în beton şi folosirea unei clase ridicate de beton, grosimea pereților de beton armat a rezultat de 65cm pe direcţia longitudinală, iar pe direcţia transversală de 65cm şi 80cm.
28 Fig. 34: Distribuţia eforturilor de întindere şi compresiune în pereţi la acţiunea seismului în sens V-E şi E-V pe direcţie longitudinală Fig. 35: Distribuţia eforturilor de întindere şi compresiune în pereţi la acţiunea seismului în sens N-S şi S-N pe direcţie transversală În zonele de goluri de uşi ale nucleelor sunt dispuse rigle de cuplare compozite cu înălţimea de 80cm şi grosimi egale cu grosimea pereţilor. În interiorul riglei este înglobat un profil metalic HEB500. Aceste rigle prezintă suficientă rigiditate pentru a realiza conlucrarea pereţilor de beton armat ca nişte nuclee la acţiunea forţelor laterale, fapt confirmat de distribuţia eforturilor de întindere şi compresiune în pereţi la acţiunea seismului în sens V-E şi E-V pe direcţie longitudinală. De asemenea prezenţa riglelor de cuplare este un lucru benefic deoarece sunt elemente suplimentare de disipare a energie seismice.
29 Prin calculul eforturilor de dimensionare pentru pereţii de beton armat a rezultat că zona de disipare a energiei seismice (zona A) este distribuită pe înălţimea parterului și a etajului 1. De la etajul 2 în sus, precum și în infrastructură, se păstrează o comportare în domeniul elastic de solicitare. Coeficientul ω (=1.5 pe direcție longitudinală și 1.25 pe direcție transversală) rezultat s-a calculat, conform CR , ca fiind raportul între eforturile capabile ale secţiunii şi eforturile efective. Prin multiplicarea momentelor şi a forţelor tăietoare cu acest factor şi coeficienţii k M, k Q se obține dirijarea articulațiilor plastice către baza pereților de beton armat și se evită producerea unei cedări de tip fragil la acțiunea forței tăietoare. Stâlpii în cadrul acestui sistem de elemente verticale au rolul de a susţine gravitaţional elementele orizontale. Forţele orizontale sunt aproape integral preluate de pereţi. La stâlpii astfel calculaţi este de aşteptat o comportare elastică realizându-se un calcul şi o verificare în ipoteza acţiunii seismului. Dimensiunile geometrice ale stâlpului au rezultat în funcţie de nivelul de încărcare cu forţă axială atât din gruparea fundamentală cât şi din cea specială dar şi din condiţii tehnologice (înglobarea profilelor metalice cruce de malta necesitând un strat de acoperire de beton mai mare). Pentru dimensionarea stâlpilor s-a folosit curba de interacţiune N-M ca şi în cazul pereţilor. Stâlpii au o încărcare moderată la forţă tăietoare, care este preluată în aproape toate cazurile în proporţie foarte mare de pereţi. Dimensiunile stâlpilor de beton cu armătură rigidă sunt de 75x75cm înglobând 2 profile HEA500. Stâlpii înclinaţi sunt realizați din profile tubulare cu secţiunea RHS500x300x14.2(20). Grinzile principale au secţiuni IPE400, IPE500, HEA500 cu prinderi încastrate sau articulate la capetele lor de stâlpii BAR şi pereţii de beton armat. Planșeele de suprastructură sunt realizate în sistem compozit, unde grinzile secundare, dispuse la distanțe cuprinse între 2.00m și 3.00m conlucrează cu placa de beton armat, rezultând grinzi compozite. Grinzile secundare sunt executate din profile IPE240, IPE300, IPE330. Plăcile de beton armat au o grosime totală de 13cm (folosindu-se o tablă cutată cu o înălţime a cutei de 2cm şi suprabetonare de 11cm). Tabla are doar rol de cofraj pierdut. Nucleele de beton armat din suprastructură se vor continua până la nivelul fundațiilor, suplimentar în infrastructură fiind introduși pereți, pentru a spori rigiditatea acesteia. Conform calculelor de dimensionare a pereților, a rezultat că anumiți pereți trebuie armați mai puternic în subsol decât la nivelul parterului pentru a putea obține mecanismul de disipare de energie cel mai favorabil, astfel infrastructura rămânând în domeniul elastic pentru solicitarea seismică impusă de către codul de proiectare P La dimensionarea structurii s-a luat în considerare posibilitatea de a devansa cu execuţia structurii metalice faţă de structura de beton armat. În urma calculelor a rezultat că structura metalică poate lua un avans de 2 tronsoane (4 etaje). Ca și particularitate a acestei structuri, clădirea prezintă un atrium care este agăţat de structura principală printr-o prindere glisantă la partea inferioară. S-a ales decuplarea stâlpilor înclinaţi, deoarece la acţiunea seismului pe direcţie longitudinală, în sens V-E, prin eforturile mari, lungimea mare de flambaj a stâlpului (cca. 30m) - şi inexistenţa unor legături laterale (deoarece s-a dorit obţinerea unui spaţiu deschis din punct de vedere arhitectural), ar fi rezultat o secţiune foarte mare. Astfel, prin decuplarea stâlpilor, dimensiunea secţiunii a rezultat în urma unui calcul de limitare a vibraţiilor la acţiunea vântului, rezultând pentru stâlpi o secţiune RHS300x500x14.2. De asemenea, din motive estetico-arhitecturale, s-a dorit ca elementele de rezistenţă ale atriumului să aibă aceeaşi secţiune ceea ce conduce la o soluţie uşor neeconomică. Pentru limitarea vibraţiilor, grinzile atriumului au fost rigidizate cu ajutorul grinzi cu zăbrele perimetrale dispuse orizontal. Pentru decuplarea atriumului la baza celor 4 stâlpi înclinaţi s-a prevăzut inițial utilizarea unor reazeme glisante pe o singură direcţie, care trebuiau să permită rotirea stâlpilor după orice direcție cu ±2. Aceste dispozitive au fost montate în cadrul structurii și datorită unor defecte de fabricație a acestora s-a constatat că ele pot prelua rotiri decât pe direcție longitudinală. Ca urmare a abaterilor
30 la execuție a structurii metalice atriumului, anumiți stâlpi prezentau rotiri după direcție transversală, această rotire a stâlpului determinând la rândul ei rotirea dispozitivului de reazem, ducând în unele cazuri la blocarea acestuia. Fig. 36: Structura de rezistență atrium Având în vedere că înlocuirea aparatelor de reazem neadecvate ar fi însemnat o întârziere a lucrărilor și implicit a termenului de finalizare a clădirii s-a optat pentru înlocuirea acestor dispozitive, furnizate de către un producător specializat, cu un sistem de rezemare care să satisfacă aceleași condiții de rezistență și funcționare. Pentru a permite mișcarea liberă în lungul stâlpilor principali ai atriumului a fost montată la baza acestora o structură de tip dublu articulat, cu blocaje laterale suplimentare. Fig. 37: Sisteme de rezemare stâlpi atrium : prima soluție - stânga, a doua soluție - dreapta. Ca materiale de construcție s-au utilizat betoane de clase variind de la C25/30, pentru radier, la C35/45 pentru plăci le de subsol, până la C40/50 în pereții nucleelor centrale. Armăturile folosite au fost confecționate atât din PC52, pentru armarea verticală a pereților centrali, S500 pentru radier, plăci subsol și armare orizontală pereți nuclee și SPPB pentru armarea planșeelor de suprastructură.
31 Îmbinările uzinate ale structurii metalice s-au realizat prin sudură (categoria de acceptanţă B), iar cele din şantier cu şuruburi de înaltă rezistenţă (gr. 8.8 şi 10.9). Acestea din urmă s-au folosit pentru reducerea dimensiunilor îmbinărilor, contându-se pe rezistenţa lor deosebită, nu însă şi pe efectul de pretensionare, pretensionarea lor făcându-se la jumătate din momentul minim de pretensionare. 5. Scurte considerații privind calculul structurii Calculul structurii de rezistenţă s-a efectuat atât sub sarcini gravitaţionale cât şi sub sarcini orizontale datorate acțiunii seimului și vântului. Pentru clădirea prezentată, având în vedere rigiditatea relativ mare, solicitarea care dimensionează la sarcini orizontale este seismul. Programul de calcul utilizat pentru modelarea structurii de rezistență a fost ETABS v9.7, program de calcul dezvoltat de către CSI Berkeley S.U.A. Dimensionarea elementelor de incintă s-a realizat cu ajutorul programului de calcul PLAXIS 2D. Analiza statică a structurii a fost efectuată atât în ipoteza liniar elastică cât şi neliniară, fiind luată în considerare neliniaritatea comportării radierului la acţiunea seismică cât şi nelinearitatea datorată construirii în trepte a structurii, precum și o verificare ulterioară bazată pe un calcul static și dinamic neliniar. Analiza modală a fost realizată atât cu vectori proprii cât şi cu vectori Ritz, pentru a putea surprinde cât mai real dinamica structurii la acţiunea seismică. Pentru acţiunea seismică s-a folosit alături de analiza bazată pe spectre de răspuns și analiza cu forțe statice echivalente, pentru a putea determina suprapunerea corectă a forțelor din pereții de beton armat. Factorul de comportare considerat la dimensionarea structurii, conform P , are valoare q=4, aferent unei structuri cu pereți de beton armat. Greutatea totală a clădirii este de aproximativ kn, din care greutatea proprie a structurii reprezintă 70%. Valoarea forței seismice de bază rezultată a fost de kn.
32 Fig. 38: Modul 1 de vibrație - Translație după Y - T1=1.39s Fig. 39: Modul 2 de vibrație - Translație după X - T2=1.27s
33 Fig. 40: Modul 3 de vibrație - Torsiune - T3=0.96s Conform analizei modale efectuată rezultă că primul mod de translaţie este cel transversal şi aportul masei este de aproximativ 67% cu o perioadă de 1.39s. Al doilea mod este translație în sens longitudinal și concentrează 69% din masa structurii şi o perioadă de 1.26s. Modul 3 de vibrație reprezintă torsiune, antrenează 75% din masa structurii și are perioada de 0.95s. Din punct de vedere al rigidității laterale putem spune că avem de a face cu o structură rigidă, cu o deplasare relativă de nivel corespunzătoare stării limită de serviciu de maxim 4.2 pentru direcție longitudinală, respectiv 5.9 pentru direcția transversală. La starea limită ultimă valoarea maximă a deplasării relative de nivel este de 1.25%, respectiv 1.8%. După dimensionarea structurii pe baza spectrelor de răspuns și a forțelor statice echivalente s-a trecut la verificarea structurii cu ajutorul unor metode avansate de clacul de tip static neliniar și dinamic neliniar. Calculul static neliniar s-a făcut în două ipoteze ale distribuției forțelor orizontale incrementale, triunghiulară și uniformă. Calculul dinamic neliniar a luat în considerare atât comportarea neliniară datorită apariției articulației plastice la extremitățile elementelor de tip bară (grinzi și stâlpi) precum și comportarea neliniară pe zona plastică potențială a pereților. 6. Analiza economică și principalii coeficienți de consum pentru structura de rezistență SUPRAFAŢĂ BETON OŢEL BETON OŢEL LAMINAT COST mp mc to to INFRASTRUCTURĂ SUPRASTRCUTURĂ TOTAL
34 CONSUM BETON / MP CONSTRUIT INFRASTRUCTURĂ mc/mp 1.42 CONSUM BETON / MP CONSTRUIT SUPRASTRUCTURĂ mc/mp 0.27 CONSUM BETON / MP CONSTRUIT GLOBAL mc/mp 0.52 CONSUM ARMATURĂ / MC BETON INFRASTRUCTURĂ kg/mc 221 CONSUM ARMATURĂ / MC BETON SUPRASTRUCTURĂ kg/mc 142 CONSUM ARMATURĂ / MC BETON GLOBAL kg/mc 188 CONSUM OŢEL LAMINAT / MP CONSTRUIT SUPRASTRUCTURĂ kg/mp 90 CONSUM OŢEL LAMINAT / MP CONSTRUIT GLOBAL kg/mp 79 PRET / MP CONSTRUIT INFRASTRUCTURĂ /mp 300 PRET / MP CONSTRUIT INFRASTRUCTURĂ INCLUSIV INCINTĂ ŞI PILOŢI /mp 530 PRET / MP CONSTRUIT SUPRASTRUCTURĂ /mp 227 PRET / MP CONSTRUIT GLOBAL /mp 232 PRET / MP CONSTRUIT GLOBAL INCLUSIV INCINTĂ ŞI PILOŢI /mp 293 Consumul mare de beton şi armătură din infrastructură de datorează în principal faptului că nucleele centrale de pereţi ce coboară din infrastructură nu sunt dezvoltate la nivelul infrastructurii, în jurul acestora fiind dispuse circulaţiile din subsol. În această situaţie toate încărcările provenite din suprastructură sunt transmise la nivelul fundaţiilor pe o arie relativ restrânsă, cu concentrări mari de eforturi pe zona centrală. În ceea ce priveşte cantitatea de oţel laminat s-a obţinut un consum pentru suprastructură de aproximativ 90 kg/mp, în condiţiile în care o cantitate importantă de oţel laminat, cca. 250 tone, sunt incluse în structura atriumului. Acest consum de redus de oţel laminat s-a obţinut în special prin utilizarea profilelor de tip IPE în locul celor de tip HE şi prin utilizarea prinderilor de tip articulat în cazul grinzilor longitudinale, grinzi dimensionate strict din condiţii gravitaţionale. Dacă facem un consum global de oțel beton și oțel laminat ne rezultă o valoarea de 232 kg/mp, incluzând armătura din radier, iar dacă nu se ia în considerare armătura din radier ne rezultă un consum de 190 kg/mp. 9. Concluzii Structura de rezistenţă a clădirii de birouri "UNICREDTI ŢIRIAC BANK" se înscrie în parametrii optimi din punct de vedere tehnic şi economic. Pentru această clădire un factor important, pe lângă condiţiile de cost, un factor important l-a reprezentat și durata de execuție, beneficiarul final al clădirii impunând un termen fix pentru predarea imobilului destul de redus, de doar 18 luni. În aceste condiții soluția structurală optimă a fost cea în care scheletul metalic alcătuit din stâlpi și grinzi a fost completat cu pereți și planșee de beton armat. Prin combinarea celor două materiale s-a pus în valoare atât viteza de execuție a structurii metalice, precum și prețul mai mic al elementelor de beton armat. Tot în sensul optimizării structurii de rezistență s-a optat pentru o incintă realizată cu piloți secanți și cu numai un rând de șpraițuri dispus la nivelul grinzii de coronament. Conform studiilor efectuate pentru mai multe clădiri a rezultat că soluția optimă din punct de vedere structural cu implicații minime asupra arhitecturii și funcționalității clădirii, este soluția mixtă beton armat oțel laminat.
35 În cadrul acestui tip structural pereții de beton armat au rolul principal în preluarea forțelor orizontale provenite din seism, cu un mecanism de plastificare ușor de controlat și o capacitate de dispare a energiei ridicată. Prin conformarea corectă a pereților se obțin valori ale suprarezistenței acestora în zona plastică potențială aproape de 1.00 ceea ce înseamnă un nivel redus al forțelor provenite din acțiunea seismică transmise infrastructurii.
Titlul lucrării propuse pentru participarea la concursul pe tema securității informatice
Titlul lucrării propuse pentru participarea la concursul pe tema securității informatice "Îmbunătăţirea proceselor şi activităţilor educaţionale în cadrul programelor de licenţă şi masterat în domeniul
More informationReflexia şi refracţia luminii. Aplicaţii. Valerica Baban
Reflexia şi refracţia luminii. Aplicaţii. Sumar 1. Indicele de refracţie al unui mediu 2. Reflexia şi refracţia luminii. Legi. 3. Reflexia totală 4. Oglinda plană 5. Reflexia şi refracţia luminii în natură
More informationProcesarea Imaginilor
Procesarea Imaginilor Curs 11 Extragerea informańiei 3D prin stereoviziune Principiile Stereoviziunii Pentru observarea lumii reale avem nevoie de informańie 3D Într-o imagine avem doar două dimensiuni
More informationEN teava vopsita cu capete canelate tip VICTAULIC
ArcelorMittal Tubular Products Iasi SA EN 10217-1 teava vopsita cu capete canelate tip VICTAULIC Page 1 ( 4 ) 1. Scop Documentul specifica cerintele tehnice de livrare pentru tevi EN 10217-1 cu capete
More informationAuditul financiar la IMM-uri: de la limitare la oportunitate
Auditul financiar la IMM-uri: de la limitare la oportunitate 3 noiembrie 2017 Clemente Kiss KPMG in Romania Agenda Ce este un audit la un IMM? Comparatie: audit/revizuire/compilare Diferente: audit/revizuire/compilare
More informationDr.ing. NAGY-GYÖRGY Tamás Professor
Dr.ing. NAGY-GYÖRGY Tamás Professor E-mail: tamas.nagy-gyorgy@upt.ro Tel: +40 256 403 935 Web: http://www.ct.upt.ro/users/tamasnagygyorgy/index.htm Office: A219 Dr.ing. Nagy-György T. 1. INTRODUCERE 2.
More informationMecanismul de decontare a cererilor de plata
Mecanismul de decontare a cererilor de plata Autoritatea de Management pentru Programul Operaţional Sectorial Creşterea Competitivităţii Economice (POS CCE) Ministerul Fondurilor Europene - Iunie - iulie
More informationConsideratii asupra modelarii prin metoda elementelor finite a unei structuri metalice
Consideratii asupra modelarii prin metoda elementelor finite a unei structuri metalice Savaniu Ioan Mihail - sef lucrari.dr.ing. Facultatea de Utilaj Tehnologic- Universitatea Tehnica de Constructii Bucuresti
More information2. Setări configurare acces la o cameră web conectată într-un router ZTE H218N sau H298N
Pentru a putea vizualiza imaginile unei camere web IP conectată într-un router ZTE H218N sau H298N, este necesară activarea serviciului Dinamic DNS oferit de RCS&RDS, precum și efectuarea unor setări pe
More informationVersionare - GIT ALIN ZAMFIROIU
Versionare - GIT ALIN ZAMFIROIU Controlul versiunilor - necesitate Caracterul colaborativ al proiectelor; Backup pentru codul scris Istoricul modificarilor Terminologie și concepte VCS Version Control
More informationGhid de utilizare a Calculatorului valorii U
Ghid de utilizare a Calculatorului valorii U la Apelul de Propuneri de Proiecte Nr.3 pentru Instituțiile din Sectorul Public pentru investiții în Eficiență Energetică și Surse de Energie Regenerabilă Versiunea
More informationTESTAREA STRUCTURILOR STATIC DETERMINATE SI NEDETERMINATE ALCATUITE DIN PROFILE RECTANGULARE CAVE FORMATE LA CALD
TESTAREA STRUCTURILOR STATIC DETERMINATE SI NEDETERMINATE ALCATUITE DIN PROFILE RECTANGULARE CAVE FORMATE LA CALD TESTING OF DETERMINATE AND INDETERMINATE STRUCTURES USING HOT-ROLLED RECTANGULAR HOLLOW
More informationAtenuarea răspunsului seismic al structurilor cu pereţi din beton armat cu precomprimare iniţială şi comportare histeretică controlată
UNIVERSITATEA TEHNICĂ DE CONSTRUCȚII BUCUREŞTI Facultatea de Construcţii Civile, Industriale şi Agricole TEZA DE DOCTORAT Rezumat Atenuarea răspunsului seismic al structurilor cu pereţi din beton armat
More informationStructura și Organizarea Calculatoarelor. Titular: BĂRBULESCU Lucian-Florentin
Structura și Organizarea Calculatoarelor Titular: BĂRBULESCU Lucian-Florentin Chapter 3 ADUNAREA ȘI SCĂDEREA NUMERELOR BINARE CU SEMN CONȚINUT Adunarea FXP în cod direct Sumator FXP în cod direct Scăderea
More informationUpdating the Nomographical Diagrams for Dimensioning the Concrete Slabs
Acta Technica Napocensis: Civil Engineering & Architecture Vol. 57, No. 1 (2014) Journal homepage: http://constructii.utcluj.ro/actacivileng Updating the Nomographical Diagrams for Dimensioning the Concrete
More informationMetrici LPR interfatare cu Barix Barionet 50 -
Metrici LPR interfatare cu Barix Barionet 50 - Barionet 50 este un lan controller produs de Barix, care poate fi folosit in combinatie cu Metrici LPR, pentru a deschide bariera atunci cand un numar de
More informationSTUDIU DE CAZ ASUPRA UNOR STRUCTURI CU BAZA IZOLATĂ
STUDIU DE CAZ ASUPRA UNOR UCTURI CU BAZA IZOLATĂ Cristian GHINDEA, Nicolai ŢOPA Universitatea Tehnică de Construcţii, Bucureşti, ghindea@utcb.ro Universitatea Tehnică de Construcţii, Bucureşti Abstract:
More informationAnaliza comportării îmbinărilor grindă-stâlp cu placă de capăt extinsă. Numeric vs. Experimental.
Analiza comportării îmbinărilor grindă-stâlp cu placă de capăt extinsă. Numeric vs. Experimental. Ioana Cristina Mureșan *1, Tudor Petrina *2, Roxana Bâlc *3, 1,2,3 Universitatea Tehnică Cluj-Napoca, Facultatea
More informationISBN-13:
Regresii liniare 2.Liniarizarea expresiilor neliniare (Steven C. Chapra, Applied Numerical Methods with MATLAB for Engineers and Scientists, 3rd ed, ISBN-13:978-0-07-340110-2 ) Există cazuri în care aproximarea
More informationARBORI AVL. (denumiti dupa Adelson-Velskii si Landis, 1962)
ARBORI AVL (denumiti dupa Adelson-Velskii si Landis, 1962) Georgy Maximovich Adelson-Velsky (Russian: Гео ргий Макси мович Адельсо н- Ве льский; name is sometimes transliterated as Georgii Adelson-Velskii)
More informationCAIETUL DE SARCINI Organizare evenimente. VS/2014/0442 Euro network supporting innovation for green jobs GREENET
CAIETUL DE SARCINI Organizare evenimente VS/2014/0442 Euro network supporting innovation for green jobs GREENET Str. Dem. I. Dobrescu, nr. 2-4, Sector 1, CAIET DE SARCINI Obiectul licitaţiei: Kick off,
More informationINFORMAȚII DESPRE PRODUS. FLEXIMARK Stainless steel FCC. Informații Included in FLEXIMARK sample bag (article no. M )
FLEXIMARK FCC din oțel inoxidabil este un sistem de marcare personalizată în relief pentru cabluri și componente, pentru medii dure, fiind rezistent la acizi și la coroziune. Informații Included in FLEXIMARK
More informationAspecte controversate în Procedura Insolvenţei şi posibile soluţii
www.pwc.com/ro Aspecte controversate în Procedura Insolvenţei şi posibile soluţii 1 Perioada de observaţie - Vânzarea de stocuri aduse în garanţie, în cursul normal al activității - Tratamentul leasingului
More informationTextul si imaginile din acest document sunt licentiate. Codul sursa din acest document este licentiat. Attribution-NonCommercial-NoDerivs CC BY-NC-ND
Textul si imaginile din acest document sunt licentiate Attribution-NonCommercial-NoDerivs CC BY-NC-ND Codul sursa din acest document este licentiat Public-Domain Esti liber sa distribui acest document
More informationANALIZA COSTURILOR DE PRODUCTIE IN CAZUL PROCESULUI DE REABILITARE A UNUI SISTEM RUTIER NERIGID
ANALIZA COSTURILOR DE PRODUCTIE IN CAZUL PROCESULUI DE REABILITARE A UNUI SISTEM RUTIER NERIGID Sef lucrari dr. ing. Tonciu Oana, Universitatea Tehnica de Constructii Bucuresti In this paper, we analyze
More informationD în această ordine a.î. AB 4 cm, AC 10 cm, BD 15cm
Preparatory Problems 1Se dau punctele coliniare A, B, C, D în această ordine aî AB 4 cm, AC cm, BD 15cm a) calculați lungimile segmentelor BC, CD, AD b) determinați distanța dintre mijloacele segmentelor
More informationSemnale şi sisteme. Facultatea de Electronică şi Telecomunicaţii Departamentul de Comunicaţii (TC)
Semnale şi sisteme Facultatea de Electronică şi Telecomunicaţii Departamentul de Comunicaţii (TC) http://shannon.etc.upt.ro/teaching/ssist/ 1 OBIECTIVELE CURSULUI Disciplina îşi propune să familiarizeze
More informationVIBRAŢII TRANSVERSALE ALE UNEI BARE DUBLU ÎNCASTRATE SOLICITATE LA RĂSUCIRE ÎN MEDIU ELASTIC
Sesiunea de comunicări ştiinţifice a Comisiei de acustică a Academiei Române Bucureşti, 17-18 octombrie 1995 VIBRAŢII TRANSVERSALE ALE UNEI BARE DUBLU ÎNCASTRATE SOLICITATE LA RĂSUCIRE ÎN MEDIU ELASTIC
More informationEXPERIMENTAL RESULTS REGARDING STRUCTURAL RESPONSE OF BOLTED AND HYBRID CONNECTIONS FOR PULTRUDED ELEMENTS
BULETINUL INSTITUTULUI POLITEHNIC DIN IAŞI Publicat de Universitatea Tehnică Gheorghe Asachi din Iaşi Tomul LIX (LXIII), Fasc. 6, 2013 Secţia CONSTRUCŢII. ARHITECTURĂ EXPERIMENTAL RESULTS REGARDING STRUCTURAL
More informationIPCT. Redactarea I STRUCTURI ŢII CONSULTAN. Membru al GRUPULUI DE FIRME IPCT. Str. T. Arghezi nr.21, Sector 2, Bucuresti, tel., fax:
IPCT CONSULTAN STRUCTURI PROIECTARE, CONSULTANTA, CERCETARE, EXPERTIZARE - STRUCTURI Membru al GRUPULUI DE FIRME IPCT Str. T. Arghezi nr.21, Sector 2, 70132 Bucuresti, tel., fax: 212.48.55 ŢII GHID DE
More informationSubiecte Clasa a VI-a
(40 de intrebari) Puteti folosi spatiile goale ca ciorna. Nu este de ajuns sa alegeti raspunsul corect pe brosura de subiecte, ele trebuie completate pe foaia de raspuns in dreptul numarului intrebarii
More informationGHID DE TERMENI MEDIA
GHID DE TERMENI MEDIA Definitii si explicatii 1. Target Group si Universe Target Group - grupul demografic care a fost identificat ca fiind grupul cheie de consumatori ai unui brand. Toate activitatile
More informationGhid identificare versiune AWP, instalare AWP şi verificare importare certificat în Store-ul de Windows
Ghid identificare versiune AWP, instalare AWP 4.5.4 şi verificare importare certificat în Store-ul de Windows Data: 28.11.14 Versiune: V1.1 Nume fişiser: Ghid identificare versiune AWP, instalare AWP 4-5-4
More informationModalitǎţi de clasificare a datelor cantitative
Modalitǎţi de clasificare a datelor cantitative Modul de stabilire a claselor determinarea pragurilor minime şi maxime ale fiecǎrei clase - determinǎ modul în care sunt atribuite valorile fiecǎrei clase
More informationearning every day-ahead your trust stepping forward to the future opcom operatorul pie?ei de energie electricã și de gaze naturale din România Opcom
earning every day-ahead your trust stepping forward to the future opcom operatorul pie?ei de energie electricã și de gaze naturale din România Opcom RAPORT DE PIA?Ã LUNAR MARTIE 218 Piaţa pentru Ziua Următoare
More informationANALIZA COMPARATIVĂ A PERFORMANŢELOR A DOUĂ SISTEME STRUCTURALE REALIZATE DIN LEMN COMPARATIVE ANALYSIS OF TWO WOOD STRUCTURAL SYSTEM PERFORMANCES
82 Revista Română de Materiale / Romanian Journal of Materials 2012, 42 (1), 82-93 ANALIZA COMPARATIVĂ A PERFORMANŢELOR A DOUĂ SISTEME STRUCTURALE REALIZATE DIN LEMN COMPARATIVE ANALYSIS OF TWO WOOD STRUCTURAL
More informationEVALUAREA STĂRII TEHNICE A UNEI CONDUCTE SUB PRESIUNE DIN PETROCHIMIE, ÎN SCOPUL PRELUNGIRII DURATEI DE VIAŢĂ
Sinteze de Mecanica Teoretica si Aplicata, Volumul 4 (203), Numarul Matrix Rom EVALUAREA STĂRII TEHNICE A UNEI CONDUCTE SUB PRESIUNE DIN PETROCHIMIE, ÎN SCOPUL PRELUNGIRII DURATEI DE VIAŢĂ ASSESSMENT OF
More informationOlimpiad«Estonia, 2003
Problema s«pt«m nii 128 a) Dintr-o tabl«p«trat«(2n + 1) (2n + 1) se ndep«rteaz«p«tr«telul din centru. Pentru ce valori ale lui n se poate pava suprafata r«mas«cu dale L precum cele din figura de mai jos?
More informationPropuneri pentru teme de licență
Propuneri pentru teme de licență Departament Automatizări Eaton România Instalație de pompare cu rotire în funcție de timpul de funcționare Tablou electric cu 1 pompă pilot + 3 pompe mari, cu rotirea lor
More informationGeneratorul cu flux axial cu stator interior nemagnetic-model de laborator.
Generatorul cu flux axial cu stator interior nemagnetic-model de laborator. Pentru identificarea performanţelor la funţionarea în sarcină la diferite trepte de turaţii ale generatorului cu flux axial fară
More informationMods euro truck simulator 2 harta romaniei by elyxir. Mods euro truck simulator 2 harta romaniei by elyxir.zip
Mods euro truck simulator 2 harta romaniei by elyxir Mods euro truck simulator 2 harta romaniei by elyxir.zip 26/07/2015 Download mods euro truck simulator 2 harta Harta Romaniei pentru Euro Truck Simulator
More informationPreţul mediu de închidere a pieţei [RON/MWh] Cota pieţei [%]
Piaţa pentru Ziua Următoare - mai 217 Participanţi înregistraţi la PZU: 356 Număr de participanţi activi [participanţi/lună]: 264 Număr mediu de participanţi activi [participanţi/zi]: 247 Preţ mediu [lei/mwh]:
More informationMETODE DE EVALUARE A IMPACTULUI ASUPRA MEDIULUI ŞI IMPLEMENTAREA SISTEMULUI DE MANAGEMENT DE MEDIU
UNIVERSITATEA POLITEHNICA BUCUREŞTI FACULTATEA ENERGETICA Catedra de Producerea şi Utilizarea Energiei Master: DEZVOLTAREA DURABILĂ A SISTEMELOR DE ENERGIE Titular curs: Prof. dr. ing Tiberiu APOSTOL Fond
More informationRaport etapa III/finala 2014
FACULTATEA DE CONSTRUCȚII DEPARTAMENTUL DE CONSTRUCȚII METALICE ȘI MECANICA CONSTRUCȚIILOR Str. Ioan Curea nr.1, 300224, Timișoara, ROMÂNIA tel. 0256/403911; fax 0256/403917 Titlu proiect: Concepţia structurala
More informationEvoluția pieței de capital din România. 09 iunie 2018
Evoluția pieței de capital din România 09 iunie 2018 Realizări recente Realizări recente IPO-uri realizate în 2017 și 2018 IPO în valoare de EUR 312.2 mn IPO pe Piața Principală, derulat în perioada 24
More information204 Revista Română de Materiale / Romanian Journal of Materials 2012, 42 (2),
204 Revista Română de Materiale / Romanian Journal of Materials 2012, 42 (2), 204-219 ANALIZA EXPERIMENTALĂ A PROPRIETĂŢILOR MECANICE ALE LEMNULUI LA ÎNCOVOIERE, ÎNTINDERE ŞI COMPRESIUNE EXPERIMENTAL ANALYSIS
More informationClass D Power Amplifiers
Class D Power Amplifiers A Class D amplifier is a switching amplifier based on pulse-width modulation (PWM) techniques Purpose: high efficiency, 80% - 95%. The reduction of the power dissipated by the
More informationO ANALIZĂ PARAMETRICĂ A PIERDERII STABILITĂŢII CĂII FĂRĂ JOANTE UTILIZÂND PROGRAMUL SCFJ
A III a Sesiune Ştiinţifică CIB 2007 15-16 Noiembrie 2007, Braşov O ANALIZĂ PARAMETRICĂ A PIERDERII STABILITĂŢII CĂII FĂRĂ JOANTE UTILIZÂND PROGRAMUL SCFJ Valentin-Vasile UNGUREANU 1, Marius COMANICI 2
More informationSTARS! Students acting to reduce speed Final report
STARS! Students acting to reduce speed Final report Students: Chiba Daniel, Lionte Radu Students at The Police Academy Alexandru Ioan Cuza - Bucharest 25 th.07.2011 1 Index of contents 1. Introduction...3
More informationINFLUENŢA CÂMPULUI MAGNETIC ASUPRA DINAMICII DE CREŞTERE"IN VITRO" LA PLANTE FURAJERE
INFLUENŢA CÂMPULUI MAGNETIC ASUPRA DINAMICII DE CREŞTERE"IN VITRO" LA PLANTE FURAJERE T.Simplăceanu, C.Bindea, Dorina Brătfălean*, St.Popescu, D.Pamfil Institutul Naţional de Cercetere-Dezvoltare pentru
More informationNOTE PRIVIND MODELAREA MATEMETICĂ ÎN REGIM CVASI-DINAMIC A UNEI CLASE DE MICROTURBINE HIDRAULICE
NOTE PRIVIND MODELAREA MATEMETICĂ ÎN REGIM CVASI-DINAMIC A UNEI CLASE DE MICROTURBINE HIDRAULICE Eugen DOBÂNDĂ NOTES ON THE MATHEMATICAL MODELING IN QUASI-DYNAMIC REGIME OF A CLASSES OF MICROHYDROTURBINE
More informationLa fereastra de autentificare trebuie executati urmatorii pasi: 1. Introduceti urmatoarele date: Utilizator: - <numarul dvs de carnet> (ex: "9",
La fereastra de autentificare trebuie executati urmatorii pasi: 1. Introduceti urmatoarele date: Utilizator: - (ex: "9", "125", 1573" - se va scrie fara ghilimele) Parola: -
More informationMODELUL UNUI COMUTATOR STATIC DE SURSE DE ENERGIE ELECTRICĂ FĂRĂ ÎNTRERUPEREA ALIMENTĂRII SARCINII
MODELUL UNUI COMUTATOR STATIC DE SURSE DE ENERGIE ELECTRICĂ FĂRĂ ÎNTRERUPEREA ALIMENTĂRII SARCINII Adrian Mugur SIMIONESCU MODEL OF A STATIC SWITCH FOR ELECTRICAL SOURCES WITHOUT INTERRUPTIONS IN LOAD
More informationConsideratii asupra modelarii prin metoda elementelor finite a unui material compozit.
Consideratii asupra modelarii prin metoda elementelor finite a unui material compozit. Savaniu Ioan Mihail - sef lucrari.dr.ing. Facultatea de Utilaj Tehnologic - Universitatea Tehnica de Constructii Bucuresti
More informationMS POWER POINT. s.l.dr.ing.ciprian-bogdan Chirila
MS POWER POINT s.l.dr.ing.ciprian-bogdan Chirila chirila@cs.upt.ro http://www.cs.upt.ro/~chirila Pornire PowerPoint Pentru accesarea programului PowerPoint se parcurg următorii paşi: Clic pe butonul de
More informationCapete terminale şi adaptoare pentru cabluri de medie tensiune. Fabricaţie Südkabel Germania
CAPETE TERMINALE ŞI ADAPTOARE PENTRU CABLURI DE MEDIE TENSIUNE Capete terminale şi adaptoare pentru cabluri de medie tensiune. Fabricaţie Südkabel Germania Terminale de interior pentru cabluri monopolare
More informationThe driving force for your business.
Performanţă garantată The driving force for your business. Aveţi încredere în cea mai extinsă reţea de transport pentru livrarea mărfurilor în regim de grupaj. Din România către Spania în doar 5 zile!
More informationmanivelă blocare a oglinzii ajustare înclinare
Twister MAXVIEW Twister impresionează prin designul său aerodinamic și înălțime de construcție redusă. Oglinda mai mare a îmbunătăți gama considerabil. MaxView Twister este o antenă de satelit mecanică,
More informationDECLARAȚIA DE PERFORMANȚĂ
RO DECLARAȚIA DE PERFORMANȚĂ conform Anexei III la Regulamentul (UE) nr. 305/2011 (Regulamentul privind produsele pentru construcții) Bandă antifoc Hilti CFS-W Nr. Hilti CFS 0843-CPD-0103 1. Cod unic de
More informationRESEARCH CONCERNING THE INFLUENCE OF ANGLE OF FILING FROM THE KNIFE BLADES VINDROVERS ON THE MECHANICAL WORK ON CUTTING
BULETINUL INSTITUTULUI POLITEHNIC DIN IAŞI Publicat de Universitatea Tehnică Gheorghe Asachi din Iaşi Tomul LIX (LXIII), Fasc. 2, 13 SecŃia CONSTRUCłII DE MAŞINI RESEARCH CONCERNING THE INFLUENCE OF ANGLE
More informationCALCULUL SEISMIC AL REZERVOARELOR CILINDRICE SEISMIC DESIGN OF CYLINDRICAL TANKS
CALCULUL SEISMIC AL REZERVOARELOR CILINDRICE SEISMIC DESIGN OF CYLINDRICAL TANKS ADRIAN FLORIN IORGULESCU 1, EMILIAN URSU 2 Rezumat: Asigurarea integrității structurale a rezervoarelor și bazinelor, în
More informationAnalele Universităţii Constantin Brâncuşi din Târgu Jiu, Seria Inginerie, Nr. 2/2011
ANALIZA CU METODA ELEMENTELOR FINITE A TENSIUNILOR DE OBOSEALA INTR-O LAMELĂ ELASTICĂ Stefan Ghimisi Prof.dr.ing., Universitatea Constantin Brâncuşi din Târgu Jiu FATIGUE TENSION ANALYSIS USING THE FINITE
More informationVIRTUAL INSTRUMENTATION IN THE DRIVE SUBSYSTEM MONITORING OF A MOBIL ROBOT WITH GESTURE COMMANDS
BULETINUL INSTITUTULUI POLITEHNIC DIN IAŞI Publicat de Universitatea Tehnică Gheorghe Asachi din Iaşi Tomul LIV (LVIII), Fasc. 3-4, 2008 Secţia AUTOMATICĂ şi CALCULATOARE VIRTUAL INSTRUMENTATION IN THE
More informationGrafuri bipartite. Lecție de probă, informatică clasa a XI-a. Mihai Bărbulescu Facultatea de Automatică și Calculatoare, UPB
Grafuri bipartite Lecție de probă, informatică clasa a XI-a Mihai Bărbulescu b12mihai@gmail.com Facultatea de Automatică și Calculatoare, UPB Colegiul Național de Informatică Tudor Vianu București 27 februarie
More informationSIMULAREA NUMERICĂ A PRĂBUŞIRII PROGRESIVE
SIMULAREA NUMERICĂ A PRĂBUŞIRII PROGRESIVE Prof. dr. ing. Carmen Bucur Universitatea Tehnică de Construcţii Bucureşti Dr. Victor Mircea Bucur Bancpost, colaborator extern UTCB Mr. Conf. dr. ing. Marin
More informationACTA TECHNICA NAPOCENSIS
273 TECHNICAL UNIVERSITY OF CLUJ-NAPOCA ACTA TECHNICA NAPOCENSIS Series: Applied Mathematics, Mechanics, and Engineering Vol. 58, Issue II, June, 2015 SOUND POLLUTION EVALUATION IN INDUSTRAL ACTIVITY Lavinia
More informationCandlesticks. 14 Martie Lector : Alexandru Preda, CFTe
Candlesticks 14 Martie 2013 Lector : Alexandru Preda, CFTe Istorie Munehisa Homma - (1724-1803) Ojima Rice Market in Osaka 1710 devine si piata futures Parintele candlesticks Samurai In 1755 a scris The
More informationDISPOZITIVE MECANICE ŞI SOLUŢII TEHNICE PENTRU REDUCEREA RISCULUI SEISMIC AL CONSTRUCŢIILOR DIN ROMÂNIA (CONSIG)
DISPOZITIVE MEANIE ŞI SOLUŢII TEHNIE PENTRU REDUEREA RISULUI SEISMI AL ONSTRUŢIILOR DIN ROMÂNIA (ONSIG) ETAPA I. onceperea şi proiectarea unui model funcţional DISON, DAION pentru construcţii od: E-112/2014-ST/SN-MT-01
More informationDispozitive Electronice şi Electronică Analogică Suport curs 02 Metode de analiză a circuitelor electrice. Divizoare rezistive.
. egimul de curent continuu de funcţionare al sistemelor electronice În acest regim de funcţionare, valorile mărimilor electrice ale sistemului electronic sunt constante în timp. Aşadar, funcţionarea sistemului
More informationPRELEGEREA 7 STABILITATEA LA FOC A STRUCTURILOR CONSTRUCŢIILOR
PRELEGEREA 7 STABILITATEA LA FOC A STRUCTURILOR CONSTRUCŢIILOR Generalităţi Proiectarea construcţiilor implică şi verificarea la acţiunea focului a elementelor structurii portante: stâlpi, grinzi, pereţi,
More informationÎNCERCAREA DINAMICĂ A UNUI POD RUTIER PESTE CANALUL DUNĂRE-MAREA NEAGRĂ
CONFERINŢA ŞTIINŢIFICĂ INTERNAŢIONALĂ Cercetare, Administrare Rutieră, CAR Bucureşti, 4-5 iulie INTERNATIONAL SCIENTIFIC CONFERENCE ÎNCERCAREA DINAMICĂ A UNUI POD RUTIER PESTE CANALUL DUNĂRE-MAREA NEAGRĂ
More informationREVISTA NAŢIONALĂ DE INFORMATICĂ APLICATĂ INFO-PRACTIC
REVISTA NAŢIONALĂ DE INFORMATICĂ APLICATĂ INFO-PRACTIC Anul II Nr. 7 aprilie 2013 ISSN 2285 6560 Referent ştiinţific Lector univ. dr. Claudiu Ionuţ Popîrlan Facultatea de Ştiinţe Exacte Universitatea din
More informationSoftware Process and Life Cycle
Software Process and Life Cycle Drd.ing. Flori Naghiu Murphy s Law: Left to themselves, things tend to go from bad to worse. Principiile de dezvoltare software Principiul Calitatii : asigurarea gasirii
More informationIng. Marcel-Gabriel Ghindea STUDIUL COMPORTĂRII CONEXIUNILOR SEMIRIGIDE REALIZATE CU CORNIERE FIXATE CU ȘURUBURI
UNIVERSITATEA TEHNICĂ CLUJ-NAPOCA Ing. Marcel-Gabriel Ghindea TEZĂ DE DOCTORAT STUDIUL COMPORTĂRII CONEXIUNILOR SEMIRIGIDE REALIZATE CU CORNIERE FIXATE CU ȘURUBURI Conducător stiințific Prof.em.dr.ing.
More informationANTICOLLISION ALGORITHM FOR V2V AUTONOMUOS AGRICULTURAL MACHINES ALGORITM ANTICOLIZIUNE PENTRU MASINI AGRICOLE AUTONOME TIP V2V (VEHICLE-TO-VEHICLE)
ANTICOLLISION ALGORITHM FOR VV AUTONOMUOS AGRICULTURAL MACHINES ALGORITM ANTICOLIZIUNE PENTRU MASINI AGRICOLE AUTONOME TIP VV (VEHICLE-TO-VEHICLE) 457 Florin MARIAŞIU*, T. EAC* *The Technical University
More informationPACHETE DE PROMOVARE
PACHETE DE PROMOVARE Școala de Vară Neurodiab are drept scop creșterea informării despre neuropatie diabetică și picior diabetic în rândul tinerilor medici care sunt direct implicați în îngrijirea și tratamentul
More informationPROCEDURA PRIVIND DECONTURILE. 2. Domeniu de aplicare Procedura se aplică în cadrul Universităţii Tehnice Cluj-Napoca
PROCEDURA PRIVIND DECONTURILE 1. Scpul: Descrie structura si mdul de elabrare si prezentare a prcedurii privind dcumentele care trebuie intcmite si cursul acestra, atunci cind persana efectueaza un decnt.
More informationPOLITICA PRIVIND TRANZIȚIA LA SR EN ISO/CEI 17065:2013. RENAR Cod: P-07.6
ASOCIAŢIA DE ACREDITARE DIN ROMÂNIA ORGANISMUL NAŢIONAL DE ACREDITARE POLITICA PRIVIND TRANZIȚIA LA RENAR Data aprobării: Data intrării în vigoare: 01.06.2013 APROBAT: Consiliu Director Exemplar nr. Pag.
More informationDate of occurrence Location name Telciu-Cosbuc Local time 17:48 Latitude 47:24:17 North Railway vehicle movement events Train derailment
-5101 Occurrence Summary What Location Date of occurrence 22-06-16 Location name Telciu-Cosbuc Local time 17:48 Latitude 47:24:17 North Event type Railway vehicle movement events Train derailment Longitude
More informationReţele Neuronale Artificiale în MATLAB
Reţele Neuronale Artificiale în MATLAB Programul MATLAB dispune de o colecţie de funcţii şi interfeţe grafice, destinate lucrului cu Reţele Neuronale Artificiale, grupate sub numele de Neural Network Toolbox.
More informationUpdate firmware aparat foto
Update firmware aparat foto Mulţumim că aţi ales un produs Nikon. Acest ghid descrie cum să efectuaţi acest update de firmware. Dacă nu aveţi încredere că puteţi realiza acest update cu succes, acesta
More informationSolutii avansate pentru testarea si diagnoza masinilor industriale.
Solutii avansate pentru testarea si diagnoza masinilor industriale 15 ani de activitate in domeniul procesarii numerice a semnalelor Solutii de inalta acuratete pentru analiza sunetelor, vibratiilor si
More informationINFLUENŢA CÂMPULUI MAGNETIC ASUPRA GERMINĂRII "IN VITRO" LA PLANTE FURAJERE
INFLUENŢA CÂMPULUI MAGNETIC ASUPRA GERMINĂRII "IN VITRO" LA PLANTE FURAJERE T.Simplăceanu, Dorina Brătfălean*, C.Bindea, D.Pamfil*, St.Popescu Institutul Naţional de Cercetere-Dezvoltare pentru Tehnologii
More informationCAPITOLUL 3 ALCĂTUIREA DE ANSAMBLU SI MATERIALE UTILIZATE PENTRU SISTEMELE DE PEREŢI CORTINĂ
NORMATIV PENTRU PROIECTAREA SI MONTAJUL PERETILOR CORTINA PENTRU SATISFACEREA CERINTELOR DE CALITATE PREVAZUTE DE LEGEA 10/1995 Proiect Redactarea a III-a Contract nr. 209/2002 RECTOR, Prof.univ.dr.ing.
More informationOPTIMIZAREA SECŢIUNII TRONSONULUI DE VÂRF AL BRAŢULUI TELESCOPIC AL UNEI AUTOMACARALE PRIN METODA ELEMENTELOR FINITE
OPTIMIZAREA SECŢIUNII TRONSONULUI DE VÂRF AL BRAŢULUI TELESCOPIC AL UNEI AUTOMACARALE PRIN METODA ELEMENTELOR FINITE Drd. Ing. Gopşa Mădălin, Unitatea Militară 357 Bucureşti madalingopsa@yahoo.com Abstract:
More informationLIDER ÎN AMBALAJE EXPERT ÎN SISTEMUL BRAILLE
LIDER ÎN AMBALAJE EXPERT ÎN SISTEMUL BRAILLE BOBST EXPERTFOLD 80 ACCUBRAILLE GT Utilajul ACCUBRAILLE GT Bobst Expertfold 80 Aplicarea codului Braille pe cutii a devenit mai rapidă, ușoară și mai eficientă
More informationLUCRARE DE LABORATOR 4
Managementul calităţii energiei LUCRARE DE LABORATOR 4 REDUCEREA ARMONICILOR FILTRE PASIVE 1. Obiectivele lucrării Lucrarea are ca scop furnizarea de informaţii referitoare la caracteristicile constructive,
More informationADMITERE 2015 SUBIECTELE PROBELOR ŞI BAREMELE DE CORECTARE ŞI NOTARE PROFILUL MAIŞTRI MILITARI PROBA NR.1 TEST GRILĂ LA LIMBA ENGLEZĂ VARIANTA 2
ADMITERE 015 SUBIECTELE PROBELOR ŞI BAREMELE DE CORECTARE ŞI NOTARE PROFILUL MAIŞTRI MILITARI PROBA NR.1 TEST GRILĂ LA LIMBA ENGLEZĂ VARIANTA Partea I: CITIT Bisons Bisons have not always lived in North
More informationSPEED CONTROL OF DC MOTOR USING FOUR-QUADRANT CHOPPER AND BIPOLAR CONTROL STRATEGY
SPEED CONTROL OF DC MOTOR USING FOUR-QUADRANT CHOPPER AND BIPOLAR CONTROL STRATEGY TEGY Lecturer Eng. Ciprian AFANASOV PhD, Assoc. Prof. Eng. Mihai RAŢĂ PhD, Assoc. Prof. Eng. Leon MANDICI PhD Ştefan cel
More informationCuprins. Noul motor de randare...11 Alte îmbunătăţiri Salvarea vederilor modelului Tabelul de concomitenţă...14 Definirea regulilor...
Cuprins BUN VENIT ÎN ADVANCE DESIGN 2011... 5 UN NOU PROCES DE INSTALARE... 6 GRAITEC ADVANCE MANAGER... 7 Interfaţă intuitivă pentru personalizarea setărilor...7 Setări...8 Aplicaţii...8 Proiecte...9
More informationDE CE SĂ DEPOZITAŢI LA NOI?
DEPOZITARE FRIGORIFICĂ OFERIM SOLUŢII optime şi diversificate în domeniul SERVICIILOR DE DEPOZITARE FRIGORIFICĂ, ÎNCHIRIERE DE DEPOZIT FRIGORIFIC CONGELARE, REFRIGERARE ŞI ÎNCHIRIERE DE SPAŢII FRIGORIFICE,
More informationFACULTATEA DE CONSTRUCŢII. Asist. ing. Adina Victoriţa LĂPUŞTE TEZĂ DE DOCTORAT
FACULTATEA DE CONSTRUCŢII Asist. ing. Adina Victoriţa LĂPUŞTE TEZĂ DE DOCTORAT CONTRIBUŢII LA OPTIMIZAREA SOLUŢIILOR DE CONSOLIDARE SUB EXPLOATARE A CONSTRUCŢIILOR DE BETON ARMAT Conducător ştiinţific,
More informationRem Ahsap is one of the prominent companies of the market with integrated plants in Turkey, Algeria and Romania and sales to 26 countries worldwide.
Ȋncepându-şi activitatea ȋn 2004, Rem Ahsap este una dintre companiile principale ale sectorului fabricǎrii de uşi având o viziune inovativǎ şi extinsǎ, deschisǎ la tot ce ȋnseamnǎ dezvoltare. Trei uzine
More information8 Calculul sistemelor de ventilație
[m E E 8 Calculul sistemelor de ventilație 8.1 Mărimi de intrare Destinație încăpere:... Dimensiuni H x B x L... Viteza în tubulatura principala w' [m/s]:... Nr de schimburi de aer / oră ACH [-]:... Tip
More informationUSING SERIAL INDUSTRIAL ROBOTS IN CNC MILLING PROCESESS
BULETINUL INSTITUTULUI POLITEHNIC DIN IAŞI Publicat de Universitatea Tehnică Gheorghe Asachi din Iaşi Tomul LXI (LXV), Fasc. 3, 2015 Secţia CONSTRUCŢII DE MAŞINI USING SERIAL INDUSTRIAL ROBOTS IN CNC MILLING
More informationDocumentaţie Tehnică
Documentaţie Tehnică Verificare TVA API Ultima actualizare: 27 Aprilie 2018 www.verificaretva.ro 021-310.67.91 / 92 info@verificaretva.ro Cuprins 1. Cum funcţionează?... 3 2. Fluxul de date... 3 3. Metoda
More informationLINEAR VOLTAGE-TO-CURRENT CONVERTER WITH SMALL AREA
BULETINUL INSTITUTULUI POLITEHNIC DIN IAŞI Publicat de Universitatea Tehnică Gheorghe Asachi din Iaşi Tomul LXI (LXV), Fasc. 1, 2015 Secţia ELECTROTEHNICĂ. ENERGETICĂ. ELECTRONICĂ LINEAR VOLTAGE-TO-CURRENT
More informationTema seminarului: Analiza evolutiei si structurii patrimoniului
Tema seminarului: Analiza evolutiei si structurii patrimoniului Analiza situaţiei patrimoniale începe, de regulă, cu analiza evoluţiei activelor în timp. Aprecierea activelor însă se efectuează în raport
More informationUNIVERSITATEA TEHNICĂ DIN CLUJ-NAPOCA FACULTATEA DE CONSTRUCȚII. Ing. Ioana Vasilica MARCHIȘ TEZĂ DE DOCTORAT
UNIVERSITATEA TEHNICĂ DIN CLUJ-NAPOCA FACULTATEA DE CONSTRUCȚII Ing. Ioana Vasilica MARCHIȘ TEZĂ DE DOCTORAT Analiza Neliniară Avansată a Structurilor în Cadre Alcătuite din Bare cu Secțiune Variabilă
More informationSAG MITTIGATION TECHNICS USING DSTATCOMS
Eng. Adrian-Alexandru Moldovan, PhD student Tehnical University of Cluj Napoca. REZUMAT. Căderile de tensiune sunt una dintre cele mai frecvente probleme care pot apărea pe o linie de producţie. Căderi
More information